概述
卡箍式柔性伸缩接头上世纪70年代首先在我国煤炭行业的井下排水中使用，逐渐拓展到发电厂的除灰管道上使用。目前，煤炭、电力、建筑、化工、消防、污水处理、冶金、自来水、制药、市政、石油等领域已经广泛使用。输送介质包括冷热水、烟、风、油、化工原料、酸碱介质、食品流体、海水等流体，应用行业广泛。
一、卡箍式柔性伸缩接头执行国家GB8260~GB8261-87标准，需满足GB8260-2008标准和GB8259-2008技术条件.
二、卡箍式柔性伸缩接头组成：外卡、密封圈、内卡连接件、紧固螺栓。
卡箍的工作状态相当于受压容器，介质的轴向力完全由卡箍承担，螺栓仅承受卡箍的径向力。由于密封圈的宽度有限，径向力远远小于轴向力。法兰连接时，螺栓却承担着全部的轴向力和垫圈的压紧力。
2、良好的自封密作用
密封作用靠管道内介质对胶圈的压紧力，压力越大，密封性能越好。为防止无压时介质的泄漏，胶圈的内径要小于管端接口的外径，胶圈在端管接口上有预紧力，可防止介质在无压时外漏。与法兰相比，管径越大，压力越高，优点越突出。
3、管道连接处在柔性状态
卡箍与管端之间有间隙，管子在卡箍中可有少量的活动。因此，相邻两个端管允许有一定的转角。钢管连接后，两钢管管端之间留有间隙，允许管路轴向移动，可适应管道的膨胀、收缩；管子之间的胶圈连接，可有效降低70%以上的机械振动。
当管道需要翻转时，只需把接头的几个螺栓拆除即可翻转任意角度，不需要割开和焊接，节约了大量辅助工作量和费用，减轻了劳动强度，缩短了施工工期。与法兰连接相比，提高工效6-8倍，且维护的工作量很小。经改进又衍生出免拆卸直接焊接的卡箍式柔性伸缩接头，安装更加方便，仅在维修时需拆卸螺栓，JGD减震器，其他时间均为整体形式存在，可靠稳定。
KRHD是KRH型卡箍式柔性管接头的衍生产品，H是小间隙普通型，HD为大间隙，D也是'大'的拼音首位字母，KRHD大间隙是由外卡，管端，密封圈，螺栓组合而成，之间相互配合而形成柔性的连接方式，采用大间隙卡箍式柔性管接头适用于管道补偿量大，地形复杂的场合。该种卡箍式柔性管接头产品采用焊接的连接方式，虽然没有减少焊接的工序，但是相比法兰来讲安装的螺栓数量大幅度减少，在10公斤以上压力管道上的成本优势明显，也就是说10公斤管道上价格要便宜与同档次的法兰。
KRHD卡箍式柔性管接头按照构成形式分为钢环型和管端型两种，这种两种卡箍式柔性管接头的重要区别在于安装方式和使用成本，钢环型卡箍接头适用于低压管道，对焊接位置要求严格，管端型使用范围广阔，有高中低压都可以使用，缺点是成本略高。
按照卡箍式柔性管接头的制造工艺分有三种，一是铸造，二是锻造，三是钢制，铸造的卡箍是一体形成，强度高，硬度大，可以根据需求调整钢水的含量，另外铸造件耐腐能力明显好于钢板。锻造则是由轧钢锻压成带钢，然后卷制而成，这种方法成本低，速度快，缺点是耳朵为焊接容易在高强度下脱落，不是一体成型，钢制则采用钢板制造，与锻压相比基本相同，优点是成本低，缺点与锻造相同。
KRHD型卡箍式柔性管接头密封原理: KRHD型卡箍式柔性管接头具有独特的密封原理，其特有的C型橡胶密封圈及独特的连接方式使其具有三重KRHD型卡箍式柔性管接头密封作用:
a、 一重密封 橡胶密封圈自身带有自紧性，靠自身的弹性紧压住管子;
b、 第二重密封 外围管卡上紧螺栓后会进一步压紧橡胶密封圈;
c、 第三重密封 管道内有压力时，压力会自内腔给密封圈的C型唇施以压力，使橡胶密封圈更压紧管子，压力越高，密封性能越好。
KRHD型卡箍式柔性管接头转角的实现: 由于卡箍式柔性管接头的外围金属管卡并不是紧贴住管道，与管道中间有合理的间隙，故而能使管道产生一定的转角。
KRHD型卡箍式柔性管接头伸缩的实现:卡箍式柔性管接头的结构使得每一个管接头都可以实现一定的伸缩，伸缩量的大小可根据具体需要及不同型号来满足。 KRHD型卡箍式柔性管接头被广泛应用于煤炭、火力发电、水力发电、石油、化工、食品加工、天然气输送、污水处理、水泥泵车、建筑消防、造船、造纸等行业。
用途:轴向外压式波纹补偿器主要吸收轴向位移，具有补偿量大、保温性能好、残余介质可以排除等优点。
型号:DN32-DN1600，压力级别:0.1Mpa-2.5Mpa
轴向补偿量:18mm-400mm
举例:0.6TWY500×8JB表示:公称通径为500mm，工作压力为0.6MPa(6kg/cm2)波数为8个，不锈钢管连接的轴向型外压式波纹补偿器。
注:疏水口的设置按用户要求。
作用力的计算
轴向型外压式波纹补偿器对支座作用力的计算:(不考虑温度对补偿量及刚度的修正)
例:一碳钢管路，公称通径500mm，工作压力0.6MPa;介质温度350°C ，环境低温度-10°C，安装温度为20°C，管线长如图，疲劳破坏次数要求3000次。要安装一外压补偿器，试计算补偿器对支座的作用力。
外压补偿器一般安装位置如下(图示):
解:(1)热变形计算:△L=a·t·L=0.0133×360×30=143.6mm
(2)根据使用条件和热变形计算数据，查样本可选用0.6TWY500×8F，N=3000次，
X0=192mm Kx=272N/mm。(不做预变形)
(3)A、B管架受轴向力:
内压推力:Fp=100·P·A=100×0.6×3167=190020N
轴向弹力:Fx=Kx·X﹨272×143.6=39059.2N
Fz=Fp+Fx=190020+39059.2=229079N